Täname, et külastasite veebisaiti Nature.com.Kasutate piiratud CSS-i toega brauseri versiooni.Parima kasutuskogemuse saamiseks soovitame kasutada uuendatud brauserit (või keelata Internet Exploreris ühilduvusrežiim).Lisaks näitame pideva toe tagamiseks saiti ilma stiilide ja JavaScriptita.
Kuvab korraga kolmest slaidist koosneva karusselli.Korraga kolme slaidi vahel liikumiseks kasutage nuppe Eelmine ja Järgmine või kolme slaidi vahel liikumiseks kasutage lõpus olevaid liugurinuppe.
Kodu kütte- ja jahutussüsteemides kasutatakse sageli kapillaarseadmeid.Spiraalsete kapillaaride kasutamine välistab vajaduse süsteemis kergete külmutusseadmete järele.Kapillaarrõhk sõltub suuresti kapillaaride geomeetria parameetritest, nagu pikkus, keskmine läbimõõt ja nendevaheline kaugus.See artikkel keskendub kapillaaride pikkuse mõjule süsteemi jõudlusele.Katsetes kasutati kolme erineva pikkusega kapillaari.R152a andmeid uuriti erinevatel tingimustel, et hinnata erinevate pikkuste mõju.Maksimaalne efektiivsus saavutatakse aurusti temperatuuril -12°C ja kapillaari pikkusel 3,65 m.Tulemused näitavad, et süsteemi jõudlus suureneb kapillaari pikkuse suurenemisega 3,65 m-ni võrreldes 3,35 m ja 3,96 m-ga.Seega, kui kapillaari pikkus teatud määral suureneb, suureneb süsteemi jõudlus.Katsetulemusi võrreldi arvutusvedeliku dünaamika (CFD) analüüsi tulemustega.
Külmkapp on külmutusseade, mis sisaldab isoleeritud kambrit, ja jahutussüsteem on süsteem, mis loob isoleeritud kambris jahutava efekti.Jahutamist defineeritakse kui protsessi, mille käigus eemaldatakse ühest ruumist või ainest soojus ja see viiakse üle teise ruumi või ainesse.Külmikuid kasutatakse tänapäeval laialdaselt toatemperatuuril riknevate toiduainete hoidmiseks, madala temperatuuriga külmikutes on bakterite kasvust ja muudest protsessidest tingitud riknemine palju aeglasem.Külmutusagensid on töövedelikud, mida kasutatakse jahutusradiaatoritena või külmutusagensitena jahutusprotsessides.Külmutusagensid koguvad soojust madalal temperatuuril ja rõhul aurustudes ning seejärel kondenseeruvad kõrgemal temperatuuril ja rõhul, eraldades soojust.Tuba tundub muutuvat jahedamaks, kuna sügavkülmast väljub soojus.Jahutusprotsess toimub süsteemis, mis koosneb kompressorist, kondensaatorist, kapillaartorudest ja aurustist.Külmikud on selles uuringus kasutatud külmutusseadmed.Külmikuid kasutatakse laialdaselt kogu maailmas ja sellest seadmest on saanud majapidamises vajalik.Kaasaegsed külmikud töötavad väga tõhusalt, kuid uuringud süsteemi täiustamiseks alles käivad.R134a peamine puudus on see, et see ei ole teadaolevalt mürgine, kuid sellel on väga kõrge globaalse soojenemise potentsiaal (GWP).Kodumajapidamises kasutatavate külmikute R134a on lisatud ÜRO kliimamuutuste raamkonventsiooni Kyoto protokolli1,2.Seetõttu tuleks aga R134a kasutamist oluliselt vähendada3.Keskkonna-, finants- ja tervise seisukohast on oluline leida madala globaalse soojenemise4 külmutusagenseid.Mitmed uuringud on tõestanud, et R152a on keskkonnasõbralik külmutusagens.Mohanraj jt 5 uurisid teoreetilist võimalust kasutada R152a ja süsivesinikkülmaagensit kodumajapidamiste külmikutes.On leitud, et süsivesinikud on eraldiseisvate külmutusagensitena ebaefektiivsed.R152a on energiasäästlikum ja keskkonnasõbralikum kui järk-järgult kasutuselt kõrvaldatavad külmutusagensid.Bolaji ja teised.6.Võrreldi kolme keskkonnasõbraliku HFC külmutusagensi jõudlust aurukompressorkülmikus.Nad jõudsid järeldusele, et R152a saab kasutada aurukompressioonisüsteemides ja see võib asendada R134a.R32-l on puudusi, nagu kõrge pinge ja madal jõudluskoefitsient (COP).Bolaji jt.7 testitud R152a ja R32 R134a asendajatena kodumajapidamises kasutatavates külmikutes.Uuringute kohaselt on R152a keskmine efektiivsus 4,7% kõrgem kui R134a oma.Cabello et al.testitud R152a ja R134a hermeetiliste kompressoritega külmutusseadmetes.8. Bolaji jt9 testisid külmutusagensit R152a jahutussüsteemides.Nad jõudsid järeldusele, et R152a oli kõige energiasäästlikum, 10,6% väiksema jahutusvõimsusega tonni kohta kui eelmisel R134a-l.R152a näitab suuremat mahulist jahutusvõimsust ja efektiivsust.Chavhan et al.10 analüüsisid R134a ja R152a omadusi.Kahe külmutusagensi uuringus leiti, et R152a on kõige energiatõhusam.R152a on 3,769% tõhusam kui R134a ja seda saab kasutada otsese asendusena.Bolaji et al.11 on uurinud erinevaid madala GWP-ga külmutusaineid, mis asendavad R134a jahutussüsteemides nende väiksema globaalse soojenemise potentsiaali tõttu.Hinnatud külmutusagensitest on R152a kõrgeim energiatõhusus, mis vähendab elektritarbimist ühe tonni jahutuse kohta 30,5% võrreldes R134a-ga.Autorite sõnul tuleb R161 täielikult ümber kujundada, enne kui seda saab asendusena kasutada.Paljud kodumaised jahutusuurijad on läbi viinud erinevaid eksperimentaalseid töid, et parandada madala GWP-ga ja R134a-ga segatud külmutusagensisüsteemide jõudlust, mis on eelseisva asendusena külmutussüsteemides12,13,14,15,16,17,18,19,20, 21, 22, 23 Baskaran jt 24, 25, 26, 27, 28, 29, 30, 31, 32, 33, 34, 35 uurisid mitme keskkonnasõbraliku külmutusagensi toimivust ja nende kombinatsiooni R134a-ga kui võimalikku alternatiivi. mitmesugused auru kokkusurumise testid.Süsteem.Tiwari et al.36 kasutas katseid ja CFD analüüsi, et võrrelda erineva külmutusagensi ja toru läbimõõduga kapillaartorude jõudlust.Kasutage analüüsiks ANSYS CFX tarkvara.Soovitatav on parim spiraalne pooli konstruktsioon.Punia jt 16 uurisid kapillaari pikkuse, läbimõõdu ja spiraali läbimõõdu mõju LPG külmutusagensi massivoolule läbi spiraalse spiraali.Uuringu tulemuste kohaselt võimaldab kapillaari pikkuse reguleerimine vahemikus 4,5-2,5 m suurendada massivoolu keskmiselt 25%.Söylemez et al.16 viisid läbi kodukülmiku värskuskambri (DR) CFD analüüsi, kasutades kolme erinevat turbulentset (viskoosset) mudelit, et saada ülevaade värskuskambri jahutuskiirusest ning õhu ja kambri temperatuuri jaotusest laadimise ajal.Väljatöötatud CFD mudeli prognoosid illustreerivad selgelt õhuvoolu ja temperatuuri välju FFC sees.
Selles artiklis käsitletakse pilootuuringu tulemusi, mille eesmärk oli määrata kodumajapidamises kasutatavate külmikute jõudlus, kasutades R152a külmaainet, mis on keskkonnasõbralik ja millel puudub osoonikihi kahanemise potentsiaali (ODP) oht.
Selles uuringus valiti katsekohtadeks 3,35 m, 3,65 m ja 3,96 m kapillaarid.Seejärel viidi läbi katsed madala kliimasoojenemisega külmutusagensiga R152a ja arvutati välja tööparameetrid.CFD tarkvara abil analüüsiti ka külmutusagensi käitumist kapillaaris.CFD tulemusi võrreldi katsetulemustega.
Nagu on näidatud joonisel 1, näete fotot uuringus kasutatud 185-liitrisest kodusest külmikust.See koosneb aurustist, hermeetilisest kolbkompressorist ja õhkjahutusega kondensaatorist.Kompressori sisselaskeava, kondensaatori sisselaskeava ja aurusti väljalaskeava juurde on paigaldatud neli manomeetrit.Vibratsiooni vältimiseks testimise ajal on need arvestid paneelile paigaldatud.Termopaari temperatuuri lugemiseks ühendatakse kõik termopaari juhtmed termopaari skanneriga.Kümme temperatuuri mõõtmise seadet on paigaldatud aurusti sisselaskeava, kompressori imemise, kompressori väljalaske, külmiku kambri ja sisselaskeava, kondensaatori sisselaskeava, sügavkülmkambri ja kondensaatori väljalaskeava juurde.Samuti antakse teada pinge ja voolutarve.Toruosaga ühendatud voolumõõtur kinnitatakse puitplaadile.Salvestised salvestatakse iga 10 sekundi järel, kasutades inimmasina liidese (HMI) seadet.Vaateklaasi kasutatakse kondensaadi voolu ühtluse kontrollimiseks.
Võimsuse ja energia kvantifitseerimiseks kasutati ampermeetrit Selec MFM384 sisendpingega 100–500 V.Kompressori peale on paigaldatud süsteemi hooldusport külmaaine laadimiseks ja uuesti laadimiseks.Esimene samm on niiskuse eemaldamine süsteemist teeninduspordi kaudu.Süsteemist saaste eemaldamiseks loputage seda lämmastikuga.Süsteemi laadimine toimub vaakumpumba abil, mis tühjendab seadme rõhuni -30 mmHg.Tabelis 1 on loetletud kodukülmiku katseseadme omadused ja tabelis 2 on loetletud mõõdetud väärtused, samuti nende ulatus ja täpsus.
Kodumaistes külmikutes ja sügavkülmikutes kasutatavate külmutusagensite omadused on toodud tabelis 3.
Testimine viidi läbi vastavalt ASHRAE käsiraamatu 2010 soovitustele järgmistel tingimustel:
Lisaks kontrolliti igaks juhuks tulemuste reprodutseeritavust.Kuni töötingimused püsivad stabiilsena, registreeritakse temperatuur, rõhk, külmutusagensi vool ja energiakulu.Süsteemi jõudluse määramiseks mõõdetakse temperatuuri, rõhku, energiat, võimsust ja vooluhulka.Leidke jahutusefekt ja efektiivsus konkreetse massivoolu ja võimsuse jaoks antud temperatuuril.
Kasutades CFD-d kodukülmiku spiraalmähise kahefaasilise voolu analüüsimiseks, saab kergesti arvutada kapillaari pikkuse mõju.CFD analüüsi abil on lihtne jälgida vedelikuosakeste liikumist.Spiraalpooli sisemust läbivat külmaainet analüüsiti programmi CFD FLUENT abil.Tabelis 4 on näidatud kapillaarspiraalide mõõtmed.
Tarkvarasilmasimulaator FLUENT loob konstruktsioonimudeli ja võrgu (joonised 2, 3 ja 4 näitavad ANSYS Fluent versiooni).Piirdevõrgu loomiseks kasutatakse toru vedeliku mahtu.See on selle uuringu jaoks kasutatud ruudustik.
CFD mudel töötati välja platvormi ANSYS FLUENT abil.Esindatud on ainult liikuva vedeliku universum, seega modelleeritakse iga kapillaari serpentiini voolu kapillaari läbimõõdu järgi.
GEOMETRY mudel imporditi ANSYS MESH programmi.ANSYS kirjutab koodi, kus ANSYS on mudelite ja lisatud piirtingimuste kombinatsioon.Joonisel fig.4 on kujutatud toru-3 (3962,4 mm) mudelit ANSYS FLUENTis.Tetraeedrilised elemendid tagavad suurema ühtluse, nagu on näidatud joonisel 5. Pärast põhivõrgu loomist salvestatakse fail võrguna.Mähise külge nimetatakse sisselaskeavaks, vastaskülg on aga väljalaskeava poole.Need ümmargused näod salvestatakse toru seintena.Mudelite ehitamiseks kasutatakse vedelat kandjat.
Sõltumata sellest, kuidas kasutaja survesse suhtub, valiti lahendus ja valiti 3D-valik.Elektritootmise valem on aktiveeritud.
Kui voolu peetakse kaootiliseks, on see väga mittelineaarne.Seetõttu valiti K-epsiloni vool.
Kui valitakse kasutaja määratud alternatiiv, on keskkond järgmine: Kirjeldab külmaaine R152a termodünaamilisi omadusi.Vormi atribuudid salvestatakse andmebaasiobjektidena.
Ilmastikutingimused jäävad muutumatuks.Määrati sisselaskekiirus, kirjeldati rõhku 12,5 baari ja temperatuuri 45 °C.
Lõpuks testitakse lahendust viieteistkümnendal iteratsioonil ja see läheneb viieteistkümnendal iteratsioonil, nagu on näidatud joonisel 7.
See on tulemuste kaardistamise ja analüüsimise meetod.Joonistage rõhu ja temperatuuri andmeahelad monitori abil.Pärast seda määratakse kogurõhk ja temperatuur ning üldised temperatuuriparameetrid.Need andmed näitavad kogu rõhulangust mähiste (1, 2 ja 3) lõikes joonistel 1 ja 2. 7, 8 ja 9 vastavalt.Need tulemused saadi põgenenud programmist.
Joonisel fig.10 näitab efektiivsuse muutust erineva pikkusega aurustamise ja kapillaari korral.Nagu näha, suureneb efektiivsus aurustumistemperatuuri tõustes.Suurim ja madalaim kasutegur saavutati 3,65 m ja 3,96 m kapillaaride avade saavutamisel.Kui kapillaari pikkust teatud määral suurendada, siis efektiivsus väheneb.
Erinevatest aurustumistemperatuuri tasemetest ja kapillaari pikkusest tingitud jahutusvõimsuse muutus on näidatud joonisel fig.11. Kapillaarefekt toob kaasa jahutusvõimsuse vähenemise.Minimaalne jahutusvõimsus saavutatakse keemistemperatuuril -16°C.Suurimat jahutusvõimsust täheldatakse kapillaarides, mille pikkus on umbes 3,65 m ja temperatuur -12°C.
Joonisel fig.12 näitab kompressori võimsuse sõltuvust kapillaari pikkusest ja aurustumistemperatuurist.Lisaks näitab graafik, et võimsus väheneb kapillaari pikkuse suurenemise ja aurustumistemperatuuri langemisega.Aurustumistemperatuuril -16 °C saadakse väiksem kompressori võimsus kapillaari pikkusega 3,96 m.
CFD tulemuste kontrollimiseks kasutati olemasolevaid katseandmeid.Selles testis rakendatakse eksperimentaalses simulatsioonis kasutatud sisendparameetreid CFD simulatsioonile.Saadud tulemusi võrreldakse staatilise rõhu väärtusega.Saadud tulemused näitavad, et staatiline rõhk kapillaarist väljumisel on väiksem kui toru sissepääsu juures.Katsetulemused näitavad, et kapillaari pikkuse suurendamine teatud piirini vähendab rõhulangust.Lisaks suurendab staatilise rõhu vähenemine kapillaari sisse- ja väljalaskeava vahel jahutussüsteemi efektiivsust.Saadud CFD tulemused on hästi kooskõlas olemasolevate katsetulemustega.Testi tulemused on näidatud joonistel 1 ja 2. 13, 14, 15 ja 16. Selles uuringus kasutati kolme erineva pikkusega kapillaari.Torude pikkused on 3,35 m, 3,65 m ja 3,96 m.Täheldati, et staatiline rõhulang kapillaari sisselaskeava ja väljalaskeava vahel suurenes, kui toru pikkus muudeti 3,35 meetrini.Pange tähele ka seda, et väljundrõhk kapillaaris suureneb toru läbimõõduga 3,35 m.
Lisaks väheneb rõhulang kapillaari sisse- ja väljalaskeava vahel, kui toru suurus suureneb 3,35-lt 3,65 m-le.Täheldati, et rõhk kapillaari väljalaskeava juures langes väljalaskeava juures järsult.Sel põhjusel suureneb efektiivsus selle kapillaari pikkusega.Lisaks vähendab toru pikkuse suurendamine 3,65 meetrilt 3,96 meetrile taas rõhulangust.On täheldatud, et selle pikkusega langeb rõhulang allapoole optimaalset taset.See vähendab külmiku COP-i.Seetõttu näitavad staatilised rõhuaasad, et 3,65 m kapillaar tagab külmikus parima jõudluse.Lisaks suurendab rõhulanguse suurenemine energiatarbimist.
Katse tulemustest on näha, et R152a külmutusagensi jahutusvõime väheneb toru pikkuse suurenedes.Esimesel mähisel on suurim jahutusvõimsus (-12°C) ja kolmandal mähisel on madalaim jahutusvõimsus (-16°C).Maksimaalne efektiivsus saavutatakse aurusti temperatuuril -12 °C ja kapillaari pikkusel 3,65 m.Kompressori võimsus väheneb kapillaari pikkuse suurenedes.Kompressori sisendvõimsus on maksimaalne aurusti temperatuuril -12 °C ja minimaalne -16 °C juures.Võrrelge kapillaari pikkuse CFD ja allavoolu rõhunäitu.On näha, et mõlemal juhul on olukord sama.Tulemused näitavad, et süsteemi jõudlus suureneb, kui kapillaari pikkus suureneb 3,65 m-ni võrreldes 3,35 m ja 3,96 m-ga.Seega, kui kapillaari pikkus teatud määral suureneb, suureneb süsteemi jõudlus.
Kuigi CFD rakendamine soojus- ja elektrijaamadele parandab meie arusaamist termilise analüüsi toimingute dünaamikast ja füüsikast, nõuavad piirangud kiiremate, lihtsamate ja odavamate CFD meetodite väljatöötamist.See aitab meil olemasolevaid seadmeid optimeerida ja kujundada.CFD-tarkvara edusammud võimaldavad automatiseeritud projekteerimist ja optimeerimist ning CFD-de loomine Interneti kaudu suurendab tehnoloogia kättesaadavust.Kõik need edusammud aitavad CFD-l saada küpseks valdkonnaks ja võimsaks inseneritööriistaks.Seega muutub CFD rakendamine soojustehnikas tulevikus laiemaks ja kiiremaks.
Tasi, WT keskkonnaohtude ja fluorosüsivesinike (HFC) kokkupuute ja plahvatusohu ülevaade.J. Chemosphere, 61, 1539–1547.https://doi.org/10.1016/j.chemosphere.2005.03.084 (2005).
Johnson, E. Globaalne soojenemine HFC-de tõttu.kolmapäeval.Mõju hindamine.avatud 18, 485-492.https://doi.org/10.1016/S0195-9255(98)00020-1 (1998).
Mohanraj M, Jayaraj S ja Muralidharan S. Külmutusagensi R134a keskkonnasõbralike alternatiivide võrdlev hindamine kodumajapidamises kasutatavates külmikutes.energiatõhusus.1(3), 189–198.https://doi.org/10.1007/s12053-008-9012-z (2008).
Bolaji BO, Akintunde MA ja Falade, Kolme osoonisõbraliku HFC külmutusagensi võrdlev jõudluse analüüs aurukompressorkülmikutes.http://repository.fuoye.edu.ng/handle/123456789/1231 (2011).
Bolaji BO R152a ja R32 kui R134a asendajate eksperimentaalne uuring kodumajapidamises kasutatavates külmikutes.Energia 35(9), 3793–3798.https://doi.org/10.1016/j.energy.2010.05.031 (2010).
Cabello R., Sanchez D., Llopis R., Arauzo I. ja Torrella E. R152a ja R134a külmutusagensite eksperimentaalne võrdlus hermeetiliste kompressoritega varustatud külmutusseadmetes.sisemine J. Külmik.60, 92–105.https://doi.org/10.1016/j.ijrefrig.2015.06.021 (2015).
Bolaji BO, Juan Z. ja Borokhinni FO Keskkonnasõbralike külmutusagensi R152a ja R600a energiatõhusus R134a asendajana aurukompressioon jahutussüsteemides.http://repository.fuoye.edu.ng/handle/123456789/1271 (2014).
Chavkhan, SP ja Mahajan, PS R152a kui R134a asendaja efektiivsuse eksperimentaalne hindamine aurukompressiooniga külmutussüsteemides.sisemine J. Kaitseministeerium.projekt.mahuti.5, 37–47 (2015).
Bolaji, BO ja Huang, Z. Uuring mõnede madala globaalse soojenemisega fluorosüsivesinike külmutusagensi tõhususe kohta R134a asendajana jahutussüsteemides.J. Ing.Soojusfüüsik.23(2), 148-157.https://doi.org/10.1134/S1810232814020076 (2014).
Hashir SM, Srinivas K. ja Bala PK HFC-152a, HFO-1234yf ja HFC/HFO segude energiaanalüüs kui HFC-134a otsene asendaja kodumaistes külmikutes.Strojnicky Casopis J. Mech.projekt.71(1), 107-120.https://doi.org/10.2478/scjme-2021-0009 (2021).
Logeshwaran, S. ja Chandrasekaran, P. CFD analüüs loodusliku konvektiivse soojusülekande kohta statsionaarsetes majapidamiskülmikutes.IOP seanss.Telesari Alma mater.teadus.projekt.1130(1), 012014. https://doi.org/10.1088/1757-899X/1130/1/012014 (2021).
Aprea, C., Greco, A. ja Maiorino, A. HFO ja selle kahekomponentne segu HFC134a-ga külmutusagensina kodustes külmikutes: energiaanalüüs ja keskkonnamõju hindamine.Rakendage temperatuuri.projekt.141, 226-233.https://doi.org/10.1016/j.appltheraleng.2018.02.072 (2018).
Wang, H., Zhao, L., Cao, R. ja Zeng, W. Külmutusagensi asendamine ja optimeerimine kasvuhoonegaaside heitkoguste vähendamise piirangute alusel.J. Pure.toode.296, 126580. https://doi.org/10.1016/j.jclepro.2021.126580 (2021).
Soilemez E., Alpman E., Onat A. ja Hartomagioglu S. Kodumajapidamises kasutatavate külmikute jahutusaja ennustamine termoelektrilise jahutussüsteemiga CFD analüüsi abil.sisemine J. Külmik.123, 138-149.https://doi.org/10.1016/j.ijrefrig.2020.11.012 (2021).
Missowi, S., Driss, Z., Slama, RB ja Chahuachi, B. Kodumajapidamiste külmikute ja vee soojendamise spiraalsoojusvahetite eksperimentaalne ja numbriline analüüs.sisemine J. Külmik.133, 276-288.https://doi.org/10.1016/j.ijrefrig.2021.10.015 (2022).
Sánchez D., Andreu-Naher A., Calleja-Anta D., Llopis R. ja Cabello R. Madala GWP-ga R134a külmutusagensi erinevate alternatiivide energiamõju hindamine joogijahutites.Puhaste külmutusagensite R152a, R1234yf, R290, R1270, R600a ja R744 eksperimentaalne analüüs ja optimeerimine.energia muundamine.valitsema.256, 115388. https://doi.org/10.1016/j.enconman.2022.115388 (2022).
Boricar, SA et al.Kodumaiste külmikute energiatarbimise eksperimentaalse ja statistilise analüüsi juhtumiuuring.aktuaalne uurimus.temperatuuri.projekt.28, 101636. https://doi.org/10.1016/j.csite.2021.101636 (2021).
Soilemez E., Alpman E., Onat A., Yukselentürk Y. ja Hartomagioglu S. Termoelektrilisi ja aurukompressioonjahutussüsteeme sisaldava hübriidkülmiku numbriline (CFD) ja eksperimentaalne analüüs.sisemine J. Külmik.99, 300–315.https://doi.org/10.1016/j.ijrefrig.2019.01.007 (2019).
Majorino, A. et al.R-152a alternatiivne külmutusagens R-134a-le kodumaistes külmikutes: eksperimentaalne analüüs.sisemine J. Külmik.96, 106-116.https://doi.org/10.1016/j.ijrefrig.2018.09.020 (2018).
Aprea C., Greco A., Maiorino A. ja Masselli C. HFC134a ja HFO1234ze segu kodumaistes külmikutes.sisemine J. Kuum.teadus.127, 117-125.https://doi.org/10.1016/j.ijthermalsci.2018.01.026 (2018).
Bascaran, A. ja Koshy Matthews, P. Madala globaalse soojenemise potentsiaaliga keskkonnasõbralikke jahutusaineid kasutavate aurukompressioonjahutussüsteemide toimivuse võrdlus.sisemine J. Teadus.mahuti.vabastada.2(9), 1-8 (2012).
Bascaran, A. ja Cauchy-Matthews, P. Aurukompressiooniga külmutussüsteemide termiline analüüs, kasutades R152a ja selle segusid R429A, R430A, R431A ja R435A.sisemine J. Teadus.projekt.mahuti.3(10), 1-8 (2012).
Postitusaeg: 14.01.2023